発明の名称 排ガス浄化用触媒 発行国 日本国特許庁（ＪＰ） 公報種別 公開特許公報（Ａ） 公開番号 特開平１０−２８８６４ 公開日 平成１０年（１９９８）２月３日 出願番号 特願平８−１８９６７２ 出願日 平成８年（１９９６）７月１８日 代理人 【弁理士】 【氏名又は名称】石田 敬 （外３名） 発明者 山下 公一 / 村知 幹夫 / 鷹取 一雅 要約 目的 構成 特許請求の範囲 【請求項１】 白金と、アルカリ土類金属元素または IIIＡ族元素から選ばれる一種または二種以上の元素を有する非晶質複合酸化物を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【請求項２】 請求項１の非晶質複合酸化物に担体酸化物が混合されていることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【請求項３】 請求項１の非晶質複合酸化物として、化学構造式Ｘ4 ＰｔＯ6 （Ｘ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）、Ｘ’2 Ｐｔ2 Ｏ7 （Ｘ’＝Ｓｃ、Ｌａ、Ｐｒ）、ＳｒＸ" ＰｔＯ6 （Ｘ" ＝Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ）、Ｂａ2 ＺＰｔＯ6 （Ｚ＝Ｐｒ、Ｃｅ）で表される非晶質白金複合酸化物から選ばれる一種または二種以上からなることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【請求項４】 請求項１の非晶質複合酸化物として、Ｂａ8 Ｙ3 Ｐｔ4 Ｏ17.5，Ｂａ4 ＣｕＰｔ2 Ｏ9 ，Ｂａ2 Ｙ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ2 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ3 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ1.3 Ｓｒ1.7 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2Ｈｏ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ3 Ｈｏ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2 Ｅｒ2 ＣｕＰｔＯ8，Ｂａ2 Ｅｒ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10で表される非晶質白金複合酸化物のうちの一種または二種以上を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【請求項５】 請求項２の担体酸化物として、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリアから選ばれる一種または二種以上を混合することを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【請求項６】 請求項２の担体酸化物として、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリアから選ばれる各々と、アルカリ土類元素またはランタノイド元素との複合酸化物を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 発明の詳細な説明 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は排ガス浄化用触媒に関し、特に１０００℃またはそれ以上の高温でのリーン雰囲気においても、浄化性能が劣化しない非晶質複合酸化物を用いる排ガス浄化用触媒に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来より、自動車等の排ガス浄化用触媒は、触媒成分としては白金・パラジウム・ロジウムなどの貴金属が単独あるいは組み合わせて用いられており、通常、触媒担体に担持された構成とされている。しかしながら、これらのうちロジウムは資源的に豊富ではなく、また価格面からも高価である。またパラジウムは白金に比べ耐熱性に優れているものの、ガソリン中の鉛や潤滑油中のリンなどに対する耐被毒性が著しく劣る。このため、ロジウムに比べまだ資源的に余裕のある白金が必須成分となっている。 【０００３】しかし、白金は高温のリーン雰囲気中で酸化され、シンタリングにより表面積が減少して触媒成分としての活性が著しく低下してしまう問題がある。さらに、欧州ステップIII 規制やλ＝１規制等の排気規制強化への対応により、排気温度が上昇するため、触媒の耐熱性向上が要求されている。現行のＰｔ／Ａｌ2 ０3 系触媒では、高温でのリーン雰囲気下で著しく浄化性能が低下し、これを満足することはできない。この理由も白金のシンタリングに起因すると考えられる。 【０００４】この分野の公知技術として、本出願人は先に、特開昭６２−２７７１５０号公報で、内燃機関の排ガス浄化用触媒として、Ｐｔとランタノイド元素又はアルカリ土類金属とのペロブスカイト型複合酸化物又はその類似複合酸化物を用いることにより、Ｐｔの熱劣化、合金化を防止し、耐久性及び浄化性能の向上が図れることを提案した。しかし、この技術においても、従来の触媒に比べ、耐久性等の大幅な向上が図れるものの、排ガス温度が９００℃を超える領域ではペロブスカイト型複合酸化物は分解を始める。このように、最近の各種排ガス規制によって、排ガスの温度が大幅に上昇しており、１０００℃を超えるような領域でも十分な排ガス浄化が行える触媒の開発が望まれている。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Ｐｔを非晶質複合酸化物の結晶中に取り込むことを検討し、高温、リーン雰囲気下でもＰｔがシンタリングしない、またはシンタリングを大幅に抑制できる高耐熱性の排ガス浄化用触媒を提供することである。また、本発明の他の目的は、非晶質複合酸化物同士のシンタリングを防止する方法を検討し、非晶質複合酸化物の比表面積の減少を抑制可能とする高耐熱性の排ガス浄化用触媒を提供することである。 【０００６】さらに、本発明の別の目的は、ペロブスカイト構造より耐熱性に優れた非晶質複合酸化物を検討し、これをエマルジョン燃焼法での製造を可能とした高耐熱性の排ガス浄化用触媒を提供することである。また、本発明の別の目的は、それ自身耐熱性が高くかつＰｔ非晶質複合酸化物と反応しにくい担体を提供することである。なぜならば、高耐熱性複合酸化物の浄化性能が耐久により低下するのは、複合酸化物中のアルカリ土類元素と担体が反応してアルカリ土類−アルミネート、シリケート等の複合酸化物を生成し、耐久中に複合酸化物の結晶構造が変化するためと考えられるからである。 【０００７】 【課題を解決するための手段】上記の目的は、白金と、アルカリ土類金属元素または IIIＡ族元素から選ばれる一種または二種以上の元素を有する非晶質複合酸化物を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒によって達成される。さらに、前記非晶質複合酸化物に担体酸化物が混合されていることを特徴とする排ガス浄化用触媒によっても達成される。また、上記の目的は、前記非晶質複合酸化物として、化学構造式Ｘ4 ＰｔＯ6（Ｘ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）、Ｘ’2 Ｐｔ2 Ｏ7 （Ｘ’＝Ｓｃ、Ｌａ、Ｐｒ）、ＳｒＸ" ＰｔＯ6 （Ｘ" ＝Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ）、Ｂａ2 ＺＰｔＯ6 （Ｚ＝Ｐｒ、Ｃｅ）で表される非晶質白金複合酸化物から選ばれる一種または二種以上からなることを特徴とする排ガス浄化用触媒によっても達成される。 【０００８】さらに、上記の目的は、前記非晶質複合酸化物として、Ｂａ8 Ｙ3 Ｐｔ4 Ｏ17.5，Ｂａ4 ＣｕＰｔ2 Ｏ9 ，Ｂａ2 Ｙ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ2 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ3 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ1.3 Ｓｒ1.7 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2Ｈｏ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ3 Ｈｏ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2 Ｅｒ2 ＣｕＰｔＯ8，Ｂａ2 Ｅｒ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10で表される非晶質白金複合酸化物のうちの一種または二種以上を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒によっても達成される。 【０００９】また、上記の目的は、前記担体酸化物として、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリアから選ばれる一種または二種以上を混合することを特徴とする排ガス浄化用触媒によっても達成される。 【００１０】さらに、上記の目的は、前記担体酸化物として、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリアから選ばれる各々と、アルカリ土類元素またはランタノイド元素との複合酸化物を用いることを特徴とする排ガス浄化用触媒によっても達成される。 【００１１】 【発明の実施の形態】請求項１に係る発明では、Ｐｔと少なくとも一種類以上のアルカリ土類元素または IIIＡ族元素からなる非晶質複合酸化物で構成することによって、白金を非晶質複合酸化物の結晶中に取り込み、１０００℃以上の高耐熱性を有する排ガス浄化用触媒が得られた。図１にＢａ4 ＰｔＯ6 の本発明触媒と従来の触媒のＸ線回折結果を示す。この図から従来触媒は、結晶特有のシャープなピークを示しているが、本発明触媒では、原子配列の不規則化によるブロードなパターンとして、幅の広いハローが認められ非晶質であることを示している。なお、図１は測定条件として、ＣｕのＫα線で、広角ゴニオメータおよび平板結晶モノクロメータを使用したＸＲＤチャートである。 【００１２】請求項２に係る発明では、非晶質複合酸化物に担体酸化物を混合することにより、すなわち、請求項３に係る発明の、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａをアルカリ土類元素として、Ｓｃ、Ｙとランタノイド（Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ等）を IIIＡ族元素とするものである。また、請求項５のＡｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＴｉＯ2 、ＺｒＯ2 、ＣｅＯ2 等を担体酸化物として使用し、非晶質複合酸化物に担体酸化物を混合することによって、非晶質複合酸化物同士の接触による焼結を防止することができる。この結果、非晶質複合酸化物の比表面積の減少を抑制でき、触媒作用の低下を防止できる。本発明における技術的特徴について説明する。先ず担体酸化物の添加方法は、酸化物の粉末添加または担体酸化物の金属イオンの溶液添加にて行うものである。これら複合酸化物は、下記項目（１）〜（４）を主構造とする非晶質白金複合酸化物である。 【００１３】（１）Ｘ4 ＰｔＯ6 （Ｘ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）、（２）Ｘ' Ｐｔ2 Ｏ7 （Ｘ' ＝Ｓｃ、Ｌａ、Ｐｒ）、この場合、Ｓｃ，Ｌａ，Ｐｒはパイロクロア系（Ｘ' Ｐｔ2 Ｏ7 ）を作るものである。 （３）ＳｒＸ" ＰｔＯ6 （Ｘ" ＝Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ）、これらは、Ｓｒ4 ＰｔＯ6 のＳｒを一個置換したものである。 （４）Ｂａ2 ＺＰｔＯ6 （Ｚ＝Ｐｒ、Ｃｅ）、【００１４】次に、本発明の非晶質複合酸化物の比表面積の確保の点について説明する。この非晶質複合酸化物の比表面積と表面に存在するＰｔイオンの数（＝表面積）は比例するので、非晶質複合酸化物の比表面積は大きいほどよいことになる。この比表面積を大きくする方法として、本発明では、全てエマルジョン燃焼法によって非晶質複合酸化物を合成した。このエマルジョン燃焼法以外の気相分解法等も適用しても良い。なお、本発明の担体酸化物の添加目的は、非晶質白金複合酸化物のシンタリングを防止することを主眼としたものである。 【００１５】また、請求項４に係る発明においては、前記非晶質白金複合酸化物Ｂａ4 ＰｔＯ6 等に対して、さらに耐久性の向上したＰｔ複合酸化物として、Ｂａ（Ｓｒ），Ｃｕ，Ｐｔ，Ｘ（Ｘ＝Ｙ、ランタノイド、無しも含む）を用いることができる。さらに、好ましくは、Ｂａ8 Ｙ3 Ｐｔ4 Ｏ17.5，Ｂａ4 ＣｕＰｔ2 Ｏ9 ，Ｂａ2 Ｙ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ2 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ3 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ1.3 Ｓｒ1.7 Ｙ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2 Ｈｏ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ3 Ｈｏ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10，Ｂａ2 Ｅｒ2 ＣｕＰｔＯ8 ，Ｂａ2 Ｅｒ2 Ｃｕ2 ＰｔＯ10等で表される非晶質白金複合酸化物のうち一種または二種以上を用いるものである。 【００１６】さらに、請求項５に係る発明では、前記非晶質白金複合酸化物とＡｌ2 Ｏ3 を混合した場合、非晶質複合酸化物中のアルカリ土類元素とＡｌ2 Ｏ3 が反応しアルカリ土類−アルミネートを生成するため、耐久中にＰｔが析出するが、本発明はこれを防止するものである。このことは、ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 の場合も同様にアルカリ土類−ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2複合酸化物を生成することを意味する。本発明の請求項６に係る発明はこれを防止するものである。これは耐熱性が高いだけでなく、あらかじめアルカリ土類元素を含んでいるためアルカリ土類元素とは反応しにくい。その結果、触媒の耐久性が向上する。また、担体自身の耐熱性も向上する。 【００１７】本発明の複合酸化物担体は、Ａｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 とアルカリ土類元素またはランタノイド元素からなることを特徴とする。また、その好ましい組成比は、Ｘ：Ｍ＝１：０．３〜１：２０であり、さらに好ましくは、Ｘ：Ｍ＝１：０．５〜１：４（Ｘ＝アルカリ土類・ランタノイド、Ｍ＝Ａｌ・Ｓｉ・Ｔｉ・Ｚｒ・Ｃｅ）の範囲である。以下、本発明について実施例によってさらに詳述する。 【００１８】 【実施例】 実施例１本実施例は非晶質Ｂａ4 ＰｔＯ6 についてのものである。３７．３ｇのＢａ（ＮＯ3 ）2 を２００ｇのイオン交換水に溶かして溶液Ａ１とした。４wt％のジニトロジアンミンＰｔ硝酸水溶液１７４ｇを溶液Ａ１に加えて溶液Ｂ１とした。溶液Ｂ１にケロシン１８０ｇとソルビタンモノラウレート（界面活性剤）７．２ｇを加えて溶液Ｃ１とした。溶液Ｃ１をホモジナイザで１０分間混合してエマルジョン溶液Ｄ１とした。 【００１９】エマルジョン溶液Ｄ１を噴霧器を備えた流通式の燃焼炉に液体ポンプにより導入した。燃焼炉には１０ｌ／min の窒素 (キャリアー) と約２０ｌ／min の酸素（燃焼用）を導入した。溶液Ｄ１の供給量と酸素供給量を調節して燃焼温度を９００℃とした。燃焼炉の下流に設けたステンレス製のじゃま板および紙製のフィルターにより、生成した複合酸化物粉末Ｅ１を捕集した。粉末Ｅ１を空気中、１１００℃で２時間焼成して複合酸化物粉末Ｆ１を得た。４．９３ｇの粉末Ｆ１と９４．６１ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して実施例触媒１を得た。 【００２０】実施例２本実施例は非晶質Ｓｒ4 ＰｔＯ6 についてのものである。３０．３ｇのＳｒ（ＮＯ3 ）2 を２００ｇのイオン交換水に溶かして溶液Ａ２とした。４wt％のジニトロジアンミンＰｔ硝酸水溶液１７４ｇを溶液Ａ２に加えて溶液Ｂ２とした。溶液Ｂ２にケロシン１８０ｇとソルビタンモノラウレート（界面活性剤）７．２ｇを加えて溶液Ｃ２とした。溶液Ｃ２をホモジナイザで１０分間混合してエマルジョン溶液Ｄ２を得た。エマルジョン溶液Ｄ２を噴霧器を備えた流通式の燃焼炉に液体ポンプにより導入した。燃焼炉には１０ｌ／min の窒素 (キャリアー) と約２０ｌ／min の酸素（燃焼用）を導入した。溶液Ｄ２の供給量と酸素供給量を調節して燃焼温度を９００℃とした。燃焼炉の下流に設けたステンレス製のじゃま板および紙製のフィルターにより、生成した複合酸化物粉末Ｅ２を捕集した。粉末Ｅ２を空気中、１１００℃で２時間焼成して複合酸化物粉末Ｆ２を得た。４．１０ｇの粉末Ｆ２と９５．０７ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して実施例触媒２を得た。 【００２１】実施例３本実施例は非晶質Ｓｒ3 ＣｏＰｔＯ6 についてのものである。２２．７ｇのＳｒ（ＮＯ3 ）2 と１０．４ｇのＣｏ（ＮＯ3 ）・６Ｈ2 Ｏを２００ｇのイオン交換水に溶かして溶液Ａ３とした。４wt％のジニトロジアンミンＰｔ硝酸水溶液１７４ｇを溶液Ａ３に加えて溶液Ｂ３とした。溶液Ｂ３にケロシン１８０ｇとソルビタンモノラウレート（界面活性剤）７．２ｇを加えて溶液Ｃ３とした。溶液Ｃ３をホモジナイザで１０分間混合してエマルジョン溶液Ｄ３を得た。エマルジョン溶液Ｄ３を噴霧器を備えた流通式の燃焼炉に液体ポンプにより導入した。燃焼炉には１０ｌ／min の窒素 (キャリアー) と約２０ｌ／min の酸素（燃焼用）を導入した。溶液Ｄ３の供給量と酸素供給量を調節して燃焼温度を９００℃とした。燃焼炉の下流に設けたステンレス製のじゃま板および紙製のフィルターにより、生成した複合酸化物粉末Ｅ３を捕集した。粉末Ｅ３を空気中、１１００℃で２時間焼成して複合酸化物粉末Ｆ３を得た。５．４５ｇの粉末Ｆ３と９５．０７ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して実施例触媒３を得た。 【００２２】比較例１本比較例は、Ｂａ4 ＰｔＯ6 ／Ａｌ2 Ｏ3 （Ｂａ4 ＰｔＯ6 はゾルゲル法で合成）についてのものである。２０ｇのＰｔＣｌ4 をエタノール２００ｇに溶かして溶液Ｏ１とした。溶液Ｏ１にＮａエトキシドＣ2 Ｈ5 ＯＮａのエタノール溶液（１０wt％）を４０ｇ加えてさらに５時間還流してＰｔアルコキシド溶液Ｐ１と得た。溶液Ｐ１にＢａエトキシドＢａ（ＯＣ2 Ｈ5 ）2 のエタノール溶液（１０wt％）を５４１ｇを加えて溶液Ｑ１とした。溶液Ｑ１にイオン交換水１２０ｇを加えて２時間放置して沈殿（ゲル）を得た。窒素雰囲気中、２００℃で一昼夜乾燥・脱脂後、１０００℃、５時間焼成して粉末Ｒ１を得た。５．３１ｇのＲ１粉末と９４．４１ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して比較例触媒１を得た。 【００２３】比較例２本比較例は、Ｓｒ4 ＰｔＯ6 ／Ａｌ2 Ｏ3 （Ｓｒ2 ＰｔＯ6 はゾルゲル法で合成）についてのものである。２０ｇのＰｔＣｌ4 をエタノール２００ｇに溶かして溶液Ｏ２とした。溶液Ｏ２にＮａエトキシドＣ2 Ｈ5 ＯＮａのエタノール溶液（１０wt％）を４０ｇ加えてさらに５時間還流してＰｔアルコキシド溶液Ｐ２を得た。溶液Ｐ２にＳｒエトキシドＳｒ（ＯＣ2 Ｈ5 ）2 のエタノール溶液（１０wt％）を４３８ｇを加えて溶液Ｑ２とした。溶液Ｑ２にイオン交換水１２０ｇを加えて２時間放置して沈殿（ゲル）を得た。窒素雰囲気中、２００℃で一昼夜乾燥・脱脂後、１０００℃、５時間焼成して粉末Ｒ２を得た。４．１０ｇのＲ２粉末と９５．０７ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して比較例触媒２を得た。 【００２４】比較例３本比較例は、Ｓｒ4 ＣｏＰｔＯ6 ／Ａｌ2 Ｏ3 （Ｓｒ3 ＣｏＰｔＯ6 はゾルゲル法で合成）についてのものである。２０ｇのＰｔＣｌ4 をエタノール２００ｇに溶かして溶液Ｏ３とした。溶液Ｏ３にＮａエトキシドＣ2 Ｈ5 ＯＮａのエタノール溶液（１０wt％）を４０ｇ加えてさらに５時間還流してＰｔアルコキシド溶液Ｐ３を得た。溶液Ｐ３にＳｒエトキシドＳｒ（ＯＣ2 Ｈ5 ）2 のエタノール溶液（１０wt％）を３２９ｇとＣｏイソプロポキシドＣｏ（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 のエタノール溶液（１０wt％）を１０５ｇ加えて溶液Ｑ３とした。溶液Ｑ３にイオン交換水１２０ｇを加えて２時間放置して沈殿（ゲル）を得た。窒素雰囲気中、２００℃で一昼夜乾燥・脱脂後、１０００℃、５時間焼成して粉末Ｒ３を得た。５．４５ｇのＲ３粉末と９５．０７ｇのγ−Ａｌ2 Ｏ3 を乳鉢でよく混合して比較例触媒３を得た。 【００２５】従来例１本従来例はＰｔ／Ａｌ2 Ｏ3 についてのものである。ジニトロジアンミンＰｔ硝酸水溶液（Ｐｔとして０．２wt％）３１３ｇにγ−Ａｌ2 Ｏ3 （比表面積１５０ｍ3 ／ｇ）５０ｇを入れて攪拌する。水を蒸発させ、１２０℃で一昼夜乾燥の後５００℃、１時間焼成して従来例１の触媒を得た。各実施例触媒および比較例触媒をＸ線回折分析した結果を図２に示す。実施例触媒１および実施例触媒２では非晶質になっている。以下に、性能評価方法について説明する。上記の触媒をＣＩＰ（常温静水圧プレス）にて加圧後、粉砕し、１．７〜１．０mmに成型した。性能評価の前に１０００℃、１０時間の耐久処理を行った。耐久処理ガス組成（Ａ／Ｆ＝１６相当）を表１に示す。 【００２６】 【表１】 【００２７】次に常圧流通式反応装置を使用して、浄化率を測定した。浄化率測定ガス組成（ストイキ相当）を表２に示す。 【００２８】 【表２】 【００２９】この時の浄化率測定ガスの流量は５Ｌ／min である。触媒重量は２．０ｇである。各触媒床温度を５００℃，４５０℃，４００℃，３５０℃，３００℃，２５０℃として、各温度で定常状態での浄化率を測定した。浄化率の定義は下記のとおりである。 浄化率＝〔（入りガス濃度−出ガス濃度）／入りガス濃度〕×１００次に触媒床温度と浄化率をプロットし浄化率５０％となる温度（これをＴＨＣ−Ｔ５０＜Ｃ3 Ｈ6 成分＞、ＮＯ−Ｔ５０＜ＮＯ成分＞と記す）を求めた。結果を表３にまとめて示す。 【００３０】 【表３】 【００３１】表３から明らかなように、本発明の非晶質貴金属複合酸化物触媒は、ゾルゲル法による結晶性貴金属複合酸化物触媒と同等の浄化性能を有していることがわかった。すなわち、貴金属複合酸化物の浄化性能は特定の結晶構造に依存しないことがわかった。これは、複合酸化物中のＰｔイオン（の存在）だけが触媒性能を有しており、Ｐｔイオンを含んだ結晶構造がＰｔイオン以外の特異な活性場を有していないためと考えられる（活性点の数の問題）。さらに、複合酸化物の表面に存在するＰｔイオン自体の性能も結晶構造に依存せず、組合せの元素の種類のみによって決定されているためと考えられる（活性点の質の問題）。 【００３２】 【発明の効果】本発明の排ガス浄化用触媒は、白金を非晶質複合酸化物の結晶中に取り込むことによって、高温安定化を達成したため１０００℃以上で使用できる耐久性を有する。さらに、担体酸化物を非晶質複合酸化物に混合することによって、非晶質複合酸化物同士の接触による焼結を防止し、非晶質複合酸化物の比表面積の減少を抑制できるため、さらに耐久性が向上する。